确定了原理图，原件的型号和参数慢慢斟酌，先沉淀几天，各位同学帮忙看看，电路架构上还有没有需要改动的地方？
D4\D5需要前移
电路比较简单琢磨了几天，原件参数估算的差不多了。所选的原件也是根据手头有的，没用那些音响专用管都是工业器件，整体组成就是混搭。输入级是以前就喜欢用的管子IH5020（也许用2SJ103），第二级用氮化镓管CID10N65F（也许用2SK214），输出级用拆机的碳化硅管C2M0080120（也许用IRFP240等）。其他的阻容元件要求不高，主要是清理库存，应该就是八国联军。
画板子的水平有限，作为试验用的板子上，预留了那些频率补偿的PF级别小电容位置，估计不会全部焊接上，即使用得上的也可能要根据具体的原件不同调整容量。电阻R12的功耗比较大用了两个电阻并联，稳压管D1为避免温升过高影响用了两个12V的串联，自举电容期望能减小点高频损耗也是用两个220UF的电容并联。
要想高频特性好点，自举电容可以考虑用固态电容。
PCB到了，抽空把电阻焊上一些，手头的电阻阻值不全，基本是胡乱凑的数值也不准，先验证一下电路的正确性，也顾不了那么许多了，证明已经开工了。
本帖最后由 牛哥 于 2026-6-30 07:49 编辑
输出级使用一对炮灰管IRFP240，用了一块拆机的镀银铝板做个简单的散热，补偿电容只在Q4的栅极和漏极之间焊接了一个30P的电容。短路输入端，通电测试一下，儒贝尔回炉电阻不发热（应该没有高频自激）初步测量：供电+-32V，静态电流调整在200MA左右，静态电流调整没什么问题，调整到极限最大是0.3A。输出直流电压为-0.23V左右，但是喜在静态电流和输出中点可调，虽然输出中点调整不到0V左右，应该是电路中的器件参数主要是电阻参数有问题。分析一下原因，除了实际焊接的电阻与设计值参数差距较大，但还不是主要原因。根据资料预测的CID10N65F的开启电压是1.5V，刚才实测一下当ID大约27MA的时候，U-GS大约是0.6V，差距太大了。今天就是在思考怎么调整电路呢，整理好思路明天再接着干。。
Q3最好固定在某只大管的背面，再用延长线连接到PCB上。
lin889889 发表于 2026-6-29 22:52
Q3最好固定在某只大管的背面，再用延长线连接到PCB上。
最初是考虑了想要用您说的这种热耦合，但是查看CID10N650的资料，显示这管子的是个负温度特性的，也就没有去跟输出功率管做热耦合，初步结果是在散热器温度不太高（手能握住）的时候，输出管的静态电流变化不明显。以后跟进试验，准备根据实际的工作情况最后再决定是不是需要热耦合。
lin889889 发表于 2026-6-29 22:52
Q3最好固定在某只大管的背面，再用延长线连接到PCB上。
刚才想到，是不是把Q3-Q4做个热耦合更合适，可惜我这PCB的画法，想要实现这个比较难。
牛哥 发表于 2026-6-29 23:07
刚才想到，是不是把Q3-Q4做个热耦合更合适，可惜我这PCB的画法，想要实现这个比较难。
如果是负温特性，就别做热耦合了，就现在这样很好。我总是习惯性地把输出管看成是VMOSFET
按我的喜好，如果是负温输出管，偏压就用TL431了，只要并一个质量好的大电容就好了，误差补偿电阻也不需要了。当然，不是所有的人喜欢用TL431。
本帖最后由 牛哥 于 2026-6-30 07:52 编辑
lin889889 发表于 2026-6-29 22:52
Q3最好固定在某只大管的背面，再用延长线连接到PCB上。
可能是我表述错误，实际的前两级选管就是按照43楼的原理图选择的，第二级的管子是氮化镓GAN，型号是CID10N65F，初步试验只是把输出级的C2M0080120换成了IRFP240。
查资料第二级的驱动管CID10N65F具有负温度系数，输出级的IRFP240具有正温度系数，理论上应该这两级的温度变化趋势是可以“抵消”的。但是因为在PCB的设计上二者之间没有做热耦合，这种补偿作用几乎没有，也只能依靠装机以后的机器内部温度来调节，估计可能造成补偿不足。
这个问题应该是可以按照您的方法解决，因为CID10N650F是个全塑封的管子，固定起来很方便。
清早起来把板子通电几分钟，静态电流有缓慢上升的趋势，因为考虑安全，并没有做长时间的试验。因为最终还是要使用C2M0080120做输出，等下有时间了把手头的C2M0080120筛选一下，再继续试验。
打字失误，是试验的输出管是IRFP240，相关的帖子已经进行了修改。
SIC管的离散性比较大，手头的晶体管图示仪支起摊子比较麻烦，用了个简单的电路测试一下配对情况，虽然结果不准确，但是作为相同条件下的参考配对还是有参考价值的。
简单的测试电路：
先把手头的一些长脚的管子筛选了一下，结果还是不错的，能挑选出来装个双声道用的管子。看来只有买多了才能基本不浪费，如果只买十几只，可能一对也挑选不出来。
按照43楼的原理图，输出管使用的IRFP240暂时没换，使用了稍大的散热器。根据CDI10P650F的直流特性电路调整一下，图中的R11=3.6K换成R11=2.4K，R20=R21=220欧姆实际装机的时候因为没有这个阻值的使用的是R20=R21=240欧姆，其它的那些MOS管的栅极电阻一般只要阻值相近就可以了。现在调整的直流参数结果：
使用稳压电源+-32V供电，一对IRFP240输出，静态电流200MA，中点稳定控制在+-5MV之间。稳压电源限制，最高就是+-32V供电了。各元件没有明显的发热现象，短路输入端静态通电2小时，稳定。
这个……哈哈哈，看着让我想起来SEPP了，如果加上自举那一坨，确实有点那意思。
嗯……SEPP？让我想起来一个尘封在记忆深处的老朋友。
丰年好大雪 发表于 2026-7-1 12:09
这个……哈哈哈，看着让我想起来SEPP了，如果加上自举那一坨，确实有点那意思。
嗯……SEPP？让我想起来 ...
翻车了啊，已经烧了好几只氮化镓管子了，开机瞬间烧管子，功放板输入短路没问题，去掉输入短路线，就烧管子。还总是烧那只一只，图中的Q4，而且烧毁的状况都一样，都是G-S之间短路。开始以为是氮化镓管子CID10N65F的栅极比较脆弱，允许施加的电压范围比较小，在G-S之间加了两只对顶的3V稳压管，未能彻底解决问题，依然是烧Q4=CID10N65F这个管子。还好，当时这管子多买了几只，不然真要放弃了。
最终也只能确定是电路存在高频自激了，是一种临界自激状态，输入信号短路时候正常，但是一旦有信号输入就诱发了自激出现。因为i每次都是在开机瞬间烧Q4，先去掉Q4的G-D之间的30P电容。为防止高频自激烧输出管，在环路负反馈电阻上并联的地方焊上C7=10PF，现在整个电路只有环路负反馈上电阻上这一个C7=10P电容在起作用，其他的PF级别的电容都没焊。
现在的情况是可以正常出声了：+-32V供电，0.2A静态电流，正常音量下放音，电流指示不发生变化，说明还在甲类状态。炮灰箱子先开声一下，以后有时间了再慢慢的调整一下交流参数，这几天“烧”的我焦头烂额的，先暂时休息一下。
牛哥 发表于 2026-7-3 14:02
翻车了啊，已经烧了好几只氮化镓管子了，开机瞬间烧管子，功放板输入短路没问题，去掉输入短路线，就 ...
没检查下管的静态电流漂移吗？一旦大漂移，就必须要建立自激，才能平衡中点电压。
上端的静态电流漂移是变小。问题关键是电流级的输入阻抗严重不对称。
换晶体管又不一样的结果了
仿真应该可以给出关键数据，从中可能可以找到原因
如果仿真数据偏差过大，说明数据可能被造假，毕竟这跟环境有关
无语密码 发表于 2026-7-3 14:59
没检查下管的静态电流漂移吗？一旦大漂移，就必须要建立自激，才能平衡中点电压。
上端的静态电流漂移是 ...
开机就Q4的G-S击穿短路，不给检查的机会啊，只能靠经验慢慢摸索能建立正常的工作点，才能进一步的检查。
牛哥 发表于 2026-7-3 16:18
开机就Q4的G-S击穿短路，不给检查的机会啊，只能靠经验慢慢摸索能建立正常的工作点，才能进一步的检查。
可以考虑把D5移到Q4的G极与负电源之间试试，D4在这里应该不起作用（同理D2也不需要。如果Q5~Q10在VGS=0V时仍不截止，我认为就不适合用于这个电路）。不过D5的稳压值要换大一点的。